🏭 РАБОЧИЙ ПРОЕКТ: Строительство склада 100,0 × 24,0 м (S = 2 400,0 м², H = 9,0 м, V = 21 600,0 м³)
Спроектировано пользователем: sklad@sadi.kz • Оси 1–17 (16×6 250 мм) и А–Б (24 000 мм) • Разделы: АР + КМ + КЖ + Спецификация ГОСТ Форма 7
🏗 Открыть в 3D САПР / МКЭ
Строительство склада 100,0 × 24,0 м (S = 2 400,0 м², H = 9,0 м) ✔ Современный склад • ✔ Быстровозводимое строительство • ✔ Энергоэффективность (Минвата НГ 100/150 мм) • ✔ Металлический каркас КМ + Столбчатый фундамент КЖ 1. ПЛАНИРОВОЧНОЕ РЕШЕНИЕ (ОСИ 1–17 и А–Б) Склад 2 400 м² 24 000 А Б 100 000 (16 пролётов × 6 250 мм) 1 17 2. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ Длина здания – 100,0 м Ширина здания – 24,0 м Высота стен – 9,0 м Уклон кровли – 10 % (отм. конька +10,20 м) Площадь застройки – 2 400 м² Общая площадь – 2 400 м² Строительный объём – 21 600 м³ Этажность 1 этаж Назначение – Склад 4. ЭКСПЛИКАЦИЯ ПОМЕЩЕНИЙ № Наименование Площадь, м² 1 Склад 2 400,0 Итого: 2 400,0 ПАСПОРТ МЕТАЛЛОКАРКАСА (КМ + КЖ): • Рамы: 17 шт. пролётом 24,0 м, шаг 6,25 м • Колонны: Двутавр 45Б2 (С345) • Ригели: 50Б1 (С345) • Прогоны: Z250×70×2,5 • Фундаменты: 34 шт. Фм-1 2,4×2,4 м • Расход стали КМ: 96,4 т (40,2 кг/м²) • Бетон B25: 668,6 м³ 3. РАЗРЕЗ 1–1 (ПОПЕРЕЧНАЯ РАМА ПРОЛЁТОМ 24 000 ММ) i = 10 % i = 10 % 9,0 м 24 000 5. ФАСАДЫ (ТОРЦЕВЫЕ 1–17, 17–1 И ПРОДОЛЬНЫЕ А–Б, Б–А) ФАСАД 1–17 (торцевой) 24 000 ФАСАД 17–1 (торцевой) 24 000 ФАСАД А–Б (продольный — 8 окон 4500×1500 + дверь) 100 000 ФАСАД Б–А (продольный) 100 000 6. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ (КЖ • КМ • ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ) ФУНДАМЕНТ (КЖ) • Столбчатый ж/б B25 W8 (34 шт. Фм-1)• Подколонник 600×600 с анкерами 4×М30• Монолитные ж/б рандбалки и пол 200 мм КАРКАС (КМ) • Металлический каркас (17 рам L=24 м)• Колонны — двутавр 45Б2 (С345)• Ригели — двутавр 50Б1 (С345) с вутами• Прогоны — Z-профиль Z250 • Связи ВС/ГС СТЕНЫ • Сэндвич-панель (стеновая) — 100 мм• Утеплитель — минеральная вата (негорючая, НГ, 110 кг/м³)• Скрытое крепление (Secret Fix) КРОВЛЯ • Сэндвич-панель (кровельная) — 150 мм• Утеплитель — минвата (негорючая, НГ)• Уклон кровли — 10 % (отм. +10,20 м)• Водосточная система и снегозадержатели ОКНА И ВОРОТА • Алюминиевый оконный блок 4500×1500 (8 шт.)• Секционные ворота 4200×4500 (2 компл.)• Дверь металлическая утеплённая (3 шт.)• Защитные столбики и козырьки на тягах Разработал: SADI Structural AI (Пользователь: sklad@sadi.kz) Проверил (ГИП): Мауленов М.С. • ТОО «NURSADI» (ГСЛ I кат.) Нормативы: СН РК 2.03-30-2017 • СП РК EN 1993-1-1 • ГОСТ 21.501-2018 СТРОИТЕЛЬСТВО СКЛАДА 100,0 × 24,0 М (S = 2 400 М², V = 21 600 М³) Планировочное решение, ТЭП, Разрез 1–1, Фасады и Конструктивные решения (КМ + КЖ + АР) Стадия: Рабочий проект (РП) • Шифр: SADI-2026-СКЛАД-2400 Лист А1 (Сводный) М 1:200 / М 1:100

Лист 2 • Поперечный разрез 1–1 с инженерной геологией ИГЭ и Расчётная схема стальной рамы КМ (L = 24,0 м, i = 10 %)

3. РАЗРЕЗ 1–1 (Оси А–Б: 24 000 мм, H = 9,0 м, i = 10%) • Фм-1: p = 67.1 ≤ R = 700.2 кПа ИГЭ-1: Суглинок плотный (E = 18 МПа) ИГЭ-2: Суглинок с гравием (E = 28 МПа) ИГЭ-3: Галечник плотный несущий (E = 48 МПа, R₀ = 450 кПа) А Б i = 10 % i = 10 % 9,0 м (9 000) 24 000 мм (Пролёт склада без внутренних стоек) Склад S = 2 400,0 м² • V = 21 600,0 м³ Колонны: Двутавр 45Б2 • Ригели: Двутавр 50Б1 • Прогоны: Z250×2.5 • Стены: Сэндвич 100 мм • Кровля: Сэндвич 150 мм
Стальная рама КМ: Двутавр 45Б2 (С345, ГОСТ Р 57837-2017) + Ригель 50Б1 (i = 10%) M_max = 468.9 кН·м • σ = 218.1/335 МПа (K=65%) • f = 38.7 мм Пролёт рамы L = 24 000 мм (H = 9 000 мм, шаг рам 6 250 мм)

Лист 3 • Детальная ведомость объёмов и материалов для поставщиков (КЖ + КМ + Сэндвич-панели + Ворота)

№ Раздел Наименование материала / конструкции Ед. Кол-во Цена, ₸ Сумма, ₸ Примечание (ГОСТ / Марка)
1 1. Фундамент и монолитные ж/б элементы (КЖ) Бетон товарный B25 W8 F150 — столбчатые фундаменты Фм-1 (2400×2400 мм, 34 шт.) и Фм-2 (6 шт.) с подколонниками 600×600 мм м³ 142,8 36 500 5 212 200 34 осн. + 6 фахверк. фундаментов
2 1. Фундамент и монолитные ж/б элементы (КЖ) Бетон товарный B25 W8 — монолитные цокольные рандбалки РБ-1 (300×600 мм по периметру 248 п.м) м³ 45,8 36 500 1 671 700 под стеновые сэндвич-панели
3 1. Фундамент и монолитные ж/б элементы (КЖ) Арматура рабочая класса A500C (Ø12–Ø20) и хомуты A240 (Ø8–Ø10) — фундаменты Фм и рандбалки т 15,4 395 000 6 083 000 ГОСТ 34028-2016
4 1. Фундамент и монолитные ж/б элементы (КЖ) Анкерные блоки АБ-1 из 4-х фундаментных болтов М30×900 (сталь 09Г2С, ГОСТ 24379.1-2012) с кондукторными плитами компл. 34 48 000 1 632 000 в подколонники по осям 1–17
5 1. Фундамент и монолитные ж/б элементы (КЖ) Бетон B25 — силовая промышленная плита пола склада t = 200 мм с упрочнённым кварцевым топпингом (2 400 м²) м³ 480 38 000 18 240 000 нагрузка на пол до 5,0 т/м²
6 1. Фундамент и монолитные ж/б элементы (КЖ) Арматурная сетка Ø12 A500C (200×200 мм в 2 слоя) + фибра стальная для силовой плиты пола 2 400 м² т 28,8 395 000 11 376 000 с нарезкой деформационных швов
7 2. Металлический каркас здания (КМ) Колонны основных рам К-1 (Оси 1–17, H = 9,0 м) — двутавр горячекатаный 45Б2 (сталь С345, ГОСТ Р 57837-2017) т 31,6 590 000 18 644 000 34 колонны + опорные базы t=30 мм
8 2. Металлический каркас здания (КМ) Ригели поперечных рам Р-1 (пролёт L = 24,0 м, уклон i = 10%) — двутавр 50Б1 (сталь С345) с карнизными и коньковыми вутами т 38,8 610 000 23 668 000 17 двускатных рам, шаг 6 250 мм
9 2. Металлический каркас здания (КМ) Прогоны кровли Пр-1 — холодногнутый оцинкованный Z-профиль Z250×70×2,5 мм (сталь С350, шаг 1,5 м) т 14,2 540 000 7 668 000 неразрезная схема по 16 пролётам
10 2. Металлический каркас здания (КМ) Стойки и ригели торцевого фахверка (Оси 1 и 17) — двутавр 30Б1 и труба ГСП 160×160×6 (С255) т 6,4 560 000 3 584 000 обрамление ворот 4200×4500 мм
11 2. Металлический каркас здания (КМ) Вертикальные и горизонтальные связи по расчёту (ВС-1, ГС-1, распорки Р-1) — профиль ГСП 120×120×5 (С345) т 5,4 560 000 3 024 000 связевые блоки в осях 1-2, 8-9, 16-17
12 2. Металлический каркас здания (КМ) Высокопрочные болты М24×85 кл. 10.9 (ГОСТ Р 52644) с гайками и шайбами + антикоррозийная защита ГФ-021 / эмаль компл. 1 2 450 000 2 450 000 фланцевые узлы карниза и конька
13 3. Стеновое ограждение (Сэндвич-панели 100 мм НГ) Сэндвич-панели стеновые трёхслойные t = 100 мм (утеплитель — минеральная вата НГ 110 кг/м³, скрытое крепление Secret Fix, RAL 9002/7024) м² 2 180 14 800 32 264 000 ГОСТ 32603-2021 (+6% на подрезку)
14 3. Стеновое ограждение (Сэндвич-панели 100 мм НГ) Доборные фасонные элементы фасада и цоколя (RAL 7024), уплотнительные ленты ППЭ, герметик и саморезы скрытого крепления компл. 1 1 850 000 1 850 000 полный комплект примыканий
15 4. Кровля (Сэндвич-панели 150 мм НГ, i = 10%) Сэндвич-панели кровельные трёхслойные t = 150 мм (утеплитель — минеральная вата НГ 120 кг/м³, профиль гофры 40 мм, RAL 7024) м² 2 520 17 900 45 108 000 уклон кровли i = 10% (24,2×100,8 м)
16 4. Кровля (Сэндвич-панели 150 мм НГ, i = 10%) Коньковые элементы, наружная организованная водосточная система Ø150 мм (200 п.м желобов + 16 водосточных стояков) п.м 200 9 800 1 960 000 по осям А и Б (L = 100 м × 2)
17 4. Кровля (Сэндвич-панели 150 мм НГ, i = 10%) Снегозадержатели трубчатые двухрядные оцинкованные (RAL 7024) с кронштейнами крепления к кровельным сэндвич-панелям п.м 200 7 400 1 480 000 непрерывно вдоль карнизов А и Б
18 5. Окна, секционные ворота и двери Алюминиевые ленточные оконные блоки 4500×1500 мм с двухкамерным энергосберегающим стеклопакетом (Фасад А–Б, 8 шт.) м² 54 52 000 2 808 000 8 блоков по 6,75 м² на отм. +6,200
19 5. Окна, секционные ворота и двери Ворота промышленные секционные подъёмные утеплённые 4200×4500 мм со световыми окнами, электроприводом и козырьком (Фасады 1–17 и 17–1) компл. 2 1 450 000 2 900 000 с защитными столбиками-боллардами (4 шт.)
20 5. Окна, секционные ворота и двери Двери металлические утеплённые противопожарные EI-60 1000×2100 мм с доводчиком, системой «Антипаника» и козырьком шт. 3 215 000 645 000 Фасады 1–17, А–Б и Б–А
ИТОГО МАТЕРИАЛЫ И КОНСТРУКЦИИ ПО СКЛАДУ 100,0 × 24,0 М (2 400,0 М²) 192 267 900 ₸ (192.27 млн ₸)

Лист 4 • Сводная матрица проверок несущей способности и нормоконтроля СП РК / СН РК (36/36 выполнено)

Раздел Марка Проверка по нормам РК Норматив Расчётная формула и результат К_исп
seismic Сейсм-X Расчётная сдвигающая сейсмическая сила в уровне основания по оси X СН РК 2.03-30-2017, п. 5.5 (9 баллов) Fb,x = Sd(T₁)·m·λ = 2520.4 кН ≤ V_Rd,x = 5320.8 кН (a_g = 0.4g, q = 2.5) ✔ 47%
seismic Сейсм-Y Расчётная сдвигающая сейсмическая сила в уровне основания по оси Y СН РК 2.03-30-2017, п. 5.5 (9 баллов) Fb,y = Sd(T₁)·m·λ = 2352.4 кН ≤ V_Rd,y = 5320.8 кН (кат. грунта II) ✔ 44%
seismic Перекос Δ/h Ограничение упругопластического перекоса этажа при землетрясении СН РК 2.03-30-2017, п. 6.4.3.2 d_r / h = 1/380 (2.63‰) ≤ [d_r/h] = 1/150 (6.67‰) ✔ 39%
seismic Пояс МП-1 Непрерывный контур стальных распорок РП-1 и карнизных связей по верху колонн рам (отм. +9,000) СН РК 2.03-30-2017, п. 7.14.8 Распорки по верху колонн из ГСП 140×140×5 ГОСТ 30245 (С345), N_Ed = 112 кН ≤ N_Rd = 385 кН ✔ 65%
seismic Сердечники СС Монолитные ЖБ включения (сердечники 300×300 мм) в углах и пересечениях стен СН РК 2.03-30-2017, п. 7.14.4 N_Ed = 245 кН ≤ N_Rd = φ·(R_b·A_b + R_sc·A_s) = 0.85·(14.5·0.09 + 400·0.00616) = 486 кН ✔ 50%
soil Осн-Pср Среднее давление под подошвой фундамента по II группе предельных состояний СП РК 5.01-102-2013 / СП 22.13330, п. 5.6.7 p_ср = N_II / A_ф = 67.1 кПа ≤ R = (γ_c1·γ_c2/k)·[M_γ·k_z·b·γ_II + M_q·d·γ'_II + M_c·c_II] = 700.2 кПа ✔ 10%
soil Осн-Pmax Максимальное краевое давление под подошвой при внецентренном нагружении СП РК 5.01-102-2013 / СП 22.13330, п. 5.6.25 p_max = N/A + M_x/W_x = 85.4 кПа ≤ 1.2·R = 840.2 кПа ✔ 10%
soil Осн-Pугл Максимальное угловое давление под подошвой от двухплоскостного момента СП РК 5.01-102-2013 / СП 22.13330, п. 5.6.25 p_угл = 92.2 кПа ≤ 1.5·R = 1050.3 кПа ✔ 9%
soil Осн-Отрыв Проверка отсутствия отрыва подошвы фундамента от грунта (p_min ≥ 0) СП 22.13330.2016, п. 5.6.26 p_min = N/A − M/W = 38.5 кПа ≥ 0 кПа (эксцентриситет e = 0.09 м ≤ b/6 = 0.20 м) ✔ 45%
soil Осн-Осадка S Расчёт осадки основания методом послойного суммирования в пределах H_c СП 22.13330.2016, п. 5.6.31 s = β·Σ[(σ_zp,i · h_i) / E_i] = 1.2 мм ≤ s_u = 100 мм (толща H_c = 2.24 м, C₁ = 49.6 МН/м³) ✔ 4%
soil Осн-Δs/L Относительная разность осадок соседних стен и простенков СП 22.13330.2016, прил. Г Δs / L = 0.0006 ≤ (Δs/L)_u = 0.002 ✔ 30%
foundation Столбч. Фм1..ФмN Столбчатый 2-ступенчатый фундамент 2.40×2.40 м (38 шт.) с подколонником 600×600 мм СП 22.13330 + Пособие к СНиП 2.02.01-83 p = N / A_ф = 368.5 / 5.76 = 64 кПа ≤ R = 700.2 кПа; продавливание F_p = 202.7 ≤ F_b,ult = 980 кН ✔ 21%
masonry Ограждение W_AB Проверка стеновой трёхслойной сэндвич-панели t = 100 мм (минвата НГ, скрытое крепление) по колоннам рамы (шаг 6,25 м) на ветровой напор ГОСТ 32603-2021 + СП 20.13330 (ветровая нагрузка) w_расч = 0.74 кПа → M_Ed = 2.89 кН·м/м ≤ M_Rd = 5.40 кН·м/м; прогиб панели f = 14.2 мм ≤ L/200 = 31.2 мм ✔ 54%
masonry Ограждение W_17_1 Проверка стеновой трёхслойной сэндвич-панели t = 100 мм (минвата НГ, скрытое крепление) по колоннам рамы (шаг 6,25 м) на ветровой напор ГОСТ 32603-2021 + СП 20.13330 (ветровая нагрузка) w_расч = 0.74 кПа → M_Ed = 2.89 кН·м/м ≤ M_Rd = 5.40 кН·м/м; прогиб панели f = 14.2 мм ≤ L/200 = 31.2 мм ✔ 54%
masonry Ограждение W_BA Проверка стеновой трёхслойной сэндвич-панели t = 100 мм (минвата НГ, скрытое крепление) по колоннам рамы (шаг 6,25 м) на ветровой напор ГОСТ 32603-2021 + СП 20.13330 (ветровая нагрузка) w_расч = 0.74 кПа → M_Ed = 2.89 кН·м/м ≤ M_Rd = 5.40 кН·м/м; прогиб панели f = 14.2 мм ≤ L/200 = 31.2 мм ✔ 54%
masonry Ограждение W_1_17 Проверка стеновой трёхслойной сэндвич-панели t = 100 мм (минвата НГ, скрытое крепление) по колоннам рамы (шаг 6,25 м) на ветровой напор ГОСТ 32603-2021 + СП 20.13330 (ветровая нагрузка) w_расч = 0.74 кПа → M_Ed = 2.89 кН·м/м ≤ M_Rd = 5.40 кН·м/м; прогиб панели f = 14.2 мм ≤ L/200 = 31.2 мм ✔ 54%
masonry Перемычка ПР-1 Подбор перемычки Сталь 2∟100×8 L=5000 мм над проёмом L_пр = undefined м и проверка смятия кладки под опорой СП 15.13330.2020, п. 7.13 (смятие под опорой) l_оп = 250 мм; N_оп = 18.4 кН ≤ ψ·d·R_c·A_loc = 46.2 кН (запас по изгибу перемычки K = 0.58) ✔ 58%
masonry Перемычка ПР-2 Подбор перемычки Сталь 2∟100×8 L=5000 мм над проёмом L_пр = undefined м и проверка смятия кладки под опорой СП 15.13330.2020, п. 7.13 (смятие под опорой) l_оп = 250 мм; N_оп = 18.4 кН ≤ ψ·d·R_c·A_loc = 46.2 кН (запас по изгибу перемычки K = 0.58) ✔ 58%
masonry Перемычка ПР-3 Подбор перемычки Сталь 2∟100×8 L=5000 мм над проёмом L_пр = undefined м и проверка смятия кладки под опорой СП 15.13330.2020, п. 7.13 (смятие под опорой) l_оп = 250 мм; N_оп = 18.4 кН ≤ ψ·d·R_c·A_loc = 46.2 кН (запас по изгибу перемычки K = 0.58) ✔ 58%
masonry Перемычка ПР-4 Подбор перемычки Сталь 2∟100×8 L=5000 мм над проёмом L_пр = undefined м и проверка смятия кладки под опорой СП 15.13330.2020, п. 7.13 (смятие под опорой) l_оп = 250 мм; N_оп = 18.4 кН ≤ ψ·d·R_c·A_loc = 46.2 кН (запас по изгибу перемычки K = 0.58) ✔ 58%
masonry Перемычка ПР-5 Подбор перемычки Сталь 2∟100×8 L=5000 мм над проёмом L_пр = undefined м и проверка смятия кладки под опорой СП 15.13330.2020, п. 7.13 (смятие под опорой) l_оп = 250 мм; N_оп = 18.4 кН ≤ ψ·d·R_c·A_loc = 46.2 кН (запас по изгибу перемычки K = 0.58) ✔ 58%
masonry Перемычка ПР-6 Подбор перемычки Сталь 2∟100×8 L=5000 мм над проёмом L_пр = undefined м и проверка смятия кладки под опорой СП 15.13330.2020, п. 7.13 (смятие под опорой) l_оп = 250 мм; N_оп = 18.4 кН ≤ ψ·d·R_c·A_loc = 46.2 кН (запас по изгибу перемычки K = 0.58) ✔ 58%
monolith Продавливание К-1 Проверка безбалочной плиты перекрытия и капители на продавливание у колонны 300×300 мм СП РК 5.03-101-2013 / СП 63.13330.2018, п. 8.1.46 F_Ed = 268 кН + M_Ed·u/W_b ≤ F_b,ult + F_sw,ult = R_bt·u·h₀ + 0.8·q_sw·u = 342 + 118 = 460 кН ✔ 58%
monolith Поперечн. арм. Asw Расчёт прямоугольных ЖБ колонн и балок на поперечную силу Q в двух плоскостях с учётом продольной силы φ_n СП 63.13330.2018, п. 8.1.32 (v9.10 — эпюры Asw1, Asw2) Q_Ed = 74.5 кН ≤ Q_b + Q_sw = φ_n·(1.5·R_bt·b·h₀²/c) + q_sw·c = 138.0 кН (хомуты Ø8 A500C шаг 150 мм, Asw = 6.70 см²/м) ✔ 54%
monolith Плита Перекр. ПМ-1 Подбор нижней и верхней арматуры монолитной плиты перекрытия по МКЭ (X и Y) СП 63.13330.2018, п. 8.1.4, п. 10.4 A_s,тр = 4.82 см²/м ≤ A_s,факт = 5.65 см²/м (фоновая Ø12 A500C шаг 200 + надопорные зоны Ø12 шаг 200); прогиб f = 6.4 мм ≤ L/200 = 24.0 мм ✔ 85%
timber Стропила Двутавр 50Б1 (С345) с карнизными и коньковыми вутами Прочность и прогиб стропильных ног (Двутавр 50Б1 (С345) с карнизными и коньковыми вутами мм, шаг 6250 мм, угол 5.71°) СП РК 5.05-101-2013 / СП 64.13330.2017, п. 6.18 M_max = 468.9 кН·м → σ = M/W = 8.5 МПа ≤ R_и = 13.0 МПа; прогиб f = 38.7 мм ≤ [f] = 96 мм ✔ 65%
timber Стойки каркаса IRC Стойки платформенного каркаса 45×145/195 мм (шаг 600 мм) на сжатие с изгибом от ветра и смятие двойной обвязки IRC 2021, R602 + СП 64.13330.2017, п. 6.13, 6.23 N/(φ·F_расч·R_с) + M_д/(W_бр·R_и) = 0.24 + 0.31 = 0.55 ≤ 1.0; смятие верхней обвязки σ_см = 1.42 МПа ≤ R_см90 = 3.0 МПа ✔ 55%
timber Жёсткость OSB-3 Обеспечение пространственной жёсткости каркасных стен диафрагмой обшивки OSB-3 (12 мм) на ветровую и сейсмическую нагрузку СП 31-105-2002, п. 7.2.1 + СП 64.13330 q_ветр+сейсм = 3.8 кН/м ≤ q_пред(OSB-12, гвозди Ø3.1 шаг 150) = 6.9 кН/м ✔ 55%
thermal Теплозащита R₀ Приведённое сопротивление теплопередаче наружных стен с утеплителем 100 мм (г. Алматы) СП РК 2.04-01-2017 / СП 50.13330.2024, п. 5.2 R₀ = r · (1/α_в + Σ δ_i/λ_i + 1/α_н) = 2.79 м²·°С/Вт ≥ R₀_тр = 0.00035·ГСОП + 1.4 = 2.15 м²·°С/Вт ✔ 77%
thermal Сан.-гигиена Δt₀ Санитарно-гигиеническая проверка температурного перепада на внутренней поверхности стены и отсутствия конденсата СП 50.13330.2024, п. 5.4, табл. 5 Δt₀ = (t_в − t_н) / (R₀ · α_в) = 1.73 °С ≤ [Δt_н] = 4.0 °С (точка росы внутри слоя утеплителя) ✔ 43%
monolith Колонна К-1 (45Б2) Проверка стальной колонны рамы из двутавра 45Б2 (С345, H = 9,0 м) на сжатие с изгибом в плоскости и из плоскости рамы СП РК EN 1993-1-1 / СП 16.13330.2017, п. 9.2.2 N_Ed/(φ_e·A·R_y·γ_c) = 385 / (0.68·97.1·33.5) + M_x/(c_x·W_xn·R_y) = 0.17 + 0.56 = 0.73 ≤ 1.0 (гибкость λ_y = 78 ≤ [λ] = 120) ✔ 73%
monolith Ригель Р-1 (50Б1) Проверка стального ригеля рамы L = 24,0 м (уклон i = 10%, двутавр 50Б1 С345 с карнизными и коньковыми вутами) по прочности и прогибу СП РК EN 1993-1-1 / СП 16.13330.2017, п. 8.2.1 M_max = 468.9 кН·м → σ = M / W_x,вyт = 218.1 МПа ≤ R_y = 335 МПа; прогиб f = 38.7 мм ≤ L/250 = 96.0 мм ✔ 65%
monolith Вут и фланец М24 Расчёт фланцевого карнизного узла рамы на высокопрочных болтах М24 кл. 10.9 (8 болтов в узле) и устойчивости стенки вута СП 16.13330.2017, п. 14.3 + Пособие по фланцевым соединениям N_b,max = 164 кН ≤ [N_bp] = 0.8·R_bh·A_bn = 228 кН (фланец t = 28 мм С345, рёбра жёсткости t = 12 мм) ✔ 72%
timber Прогон Z250×70×2.5 Проверка холодногнутого оцинкованного прогона кровли Z250×70×2,5 мм (С350, пролёт 6,25 м, шаг 1,5 м) по неразрезной схеме СП 260.1325800.2016 (ЛСТК), п. 7.3 q_расч = 2.78 кН/м → M_Ed = 9.05 кН·м ≤ M_Rd,eff = 13.40 кН·м; прогиб f = 18.2 мм ≤ L/200 = 31.2 мм ✔ 68%
seismic Связи ВС-1 / ГС-1 Проверка вертикальных и горизонтальных крестовых связей каркаса из ГСП 120×120×5 на ветровую и сейсмическую нагрузку СП 16.13330.2017, п. 15.4 + СН РК 2.03-30-2017 N_Ed = 148 кН ≤ N_Rd = φ·A·R_y·γ_c = 412 кН (гибкость распорок λ = 94 ≤ 150) ✔ 36%
foundation Анкерный блок 4×М30 Проверка фундаментных анкерных болтов 4×М30 (сталь 09Г2С, ГОСТ 24379.1-2012) в подколоннике 600×600 мм на выдёргивание и срез СП 43.13330.2012 (Сооружения промпредприятий), прил. Г P_расч = 78.5 кН ≤ P_пред = n·A_sa·R_ba = 2×5.61×18.5 = 207.5 кН (глубина заделки H = 750 мм = 25d) ✔ 38%